ÉLABORATION DES PROJETS
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ÉLABORATION DES PROJETS
Base de dimensionnement
Données nécessaires :
• Le besoin de refroidissement (le mieux est d’utiliser le programme ProClim de Swegon)
• Le besoin de chauffage (le mieux est d’utiliser le programme ProClim de Swegon)
• Le besoin de débit d’air (le mieux est d’utiliser le programme ProAir de Swegon)
Autres facteurs nécessaires :
• La vitesse d’air maximale autorisée dans la zone de séjour
(le mieux est d’utiliser le programme ProAir de Swegon)
• Les contraintes liées aux niveaux sonores (le mieux est
d’utiliser le programme ProAc de Swegon)
• Les contraintes de température opérationnelles (le mieux
est d’utiliser le programme ProClim de Swegon)
Calcul
1) Calculer la puissance de refroidissement de l’air primaire
Pl = ql •1,2 • Δtl, où ql est le débit d’air primaire [l/s]
Δtl est la différence de température entre l’air ambiant et l’air
primaire [K]
Il existe aussi des tableaux d’aide pour la puissance de refroidissement de l’air primaire avec la puissance de refroidissement du produit, voir le chapitre correspondant.
2) On obtient le besoin de puissance de refroidissement de
l’eau en retranchant la puissance de refroidissement de l’air
primaire au besoin total de refroidissement. Si l’appareil n’a
qu’une fonction de refroidissement, passer au point 3a. Si le
produit intègre l’air primaire, passer au point 3b.
3a) Entrer dans les tableaux qui donnent la puissance de refroidissement par poutre froide en fonction de la différence
de température moyenne et choisir une poutre froide ayant
une puissance de refroidissement qui correspond au calcul
d’après le point 2 ou le nombre de poutres froides nécessaires
si un seul ne suffit pas.
3b) Se référer aux tableaux qui donnent la puissance de refroidissement par poutre froide en fonction de la différence de
température moyenne. Choisir la configuration de buses qui
correspond à la quantité d’air souhaitée. Choisir une poutre
froide ayant le débit d’air souhaité ou faire une interpolation
entre deux débits rapprochés. Vérifier que le niveau de bruit
n’est pas excessif et que les longueurs fonctionnelles sont acceptables.
4) Dans le diagramme « Débit d’eau – puissance de refroidissement » on obtient le débit d’eau pour la valeur Δt de l’eau
de refroidissement.
COOLING
EFFECT
ProClim
COOLING
EFFECT AIR
ProAir
COOLING
EFFECT WATER
Product
SUPPLY AIR IN
THE PRODUCT
NO
YES
HEATING
FUNCTION
YES
NO
SELECTION OF
DIMENSIONS THAT
SATISFY THE
CRITERIA
SATISFY
NO
ACOUSTIC
AND DRAUGHT
YES
CRITERIA
IS THE
HEATING
EFFECT
SATISFIED?
NO
YES
CALCULATE
RESULTING FLOWS
AND PRESSURE
DROPS
Figure 29. Base de dimensionnement.
5) On calcule ensuite la perte de charge du circuit d’eau de refroidissement de l’appareil en appliquant la formule Δpk = (qk/
kpk)2, où kpk est indiqué dans le même tableau que
les puissances de refroidissement.
6) Chauffage Procéder de manière analogue aux points 3 à 5
ci-dessus.
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Conception des systèmes
nière à maintenir la température de l’eau au-dessus du point
de rosée.
Système de refroidissement
Lors de la conception du système de refroidissement, il est
préférable d’avoir l’évaporateur placé à l’intérieur du bâtiment. L’évacuation de la chaleur excessive se fait soit par un
condenseur placé à l’extérieur, soit par un système à saumure
et un groupe frigorifique placé à l’extérieur.
Afin d’assurer la déshumidification de l’air lorsque la température extérieure et l’humidité relative sont importantes, il faut
compenser la température d’air primaire d’après la figure 31.
Le point d’intervention +5 °C peut varier quelque peu d’une
installation à l’autre. Voir la courbe alternative en pointillés.
Mais, lorsque la température extérieure avoisine 22 °C et audelà, il est essentiel d’avoir une déshumidification en aval du
groupe de traitement d’air en sorte que le point de rosée reste
inférieur ou égal à la température d’arrivée du fluide caloporteur du plafond froid.
Si, au lieu de cela, on opte pour un groupe frigorifique placé
à l’extérieur, autrement dit l’évaporateur placé à l’extérieur, il
est recommandé d’avoir un échangeur intermédiaire placé à
l’intérieur. Ceci pour éviter d’avoir à ajouter un antigel (saumure) dans le circuit d’eau de refroidissement. Il y a deux facteurs qui font qu’on doit éviter d’avoir de l’antigel dans le
circuit d’eau de refroidissement : la perte de charge augmente
de 15 à 25 % suivant la composition de l’antigel ;
de plus, la puissance de refroidissement est réduite d’environ
15 % du fait que le coefficient de transmission thermique diminue du côté eau.
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Le système le plus souvent mis en œuvre consiste à utiliser un
échangeur de séparation des circuits, l’eau du circuit de refroidissement principal et le circuit d’eau alimentant les systèmes
de climatisation étant séparés. Cette solution est souhaitable
pour des raisons de sécurité et d’hygiène, même si l’on y perd
quelques °C entre les deux circuits.
Réglage des appareils terminaux
Les poutres froides et les appareils en allège sont presque toujours régulés avec des vannes à deux voies. Les avantages par
rapport à un raccordement à trois voies sont un coût moindre
ainsi qu’un dimensionnement et un réglage simplifiés.
Afin de prévenir des pressions élevées en cas de charge peu
importante, on installe des soupapes de décharge sur
le circuit. Le fait aussi qu’on peut installer aujourd’hui, à un
prix raisonnable, des pompes à pression constante, est une argument supplémentaire en faveur des systèmes à deux voies.
Prévention de la condensation
Vers la fin de l’été, l’humidité de l’air atteint parfois un niveau
élevé. Plus l’air est humide, plus la température ou de l’eau se
condense sur les parois (point de rosée) est élevée. Un diagramme de Mollier (humidité-enthalpie) permet de visualiser
ce phénomène, voir figure 33. Par exemple, à 25 °C et 50%
d’humidité relative (101 KPa), le point de rosée est de 14 °C,
autrement dit, de la condensation se produit sur une surface
dont la température est inférieure ou égale à 14 °C. Vers la fin
de l’été, le point de rosée peut parfois monter à 15 °C, voire,
dans certains cas extrêmes, après une averse, jusqu’à 17 °C.
Afin d’éviter les problèmes qui découlent de la condensation,
il convient donc de s’assurer que le système empêche l’apparition de ce phénomène dans les terminaux de climatisation.
Pour cela, le mieux est de toujours refroidir l’air primaire pour
empêcher la condensation sur la batterie des terminaux de climatisation.
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Figure 30. Suggestion de système.
1 = Réservoir d’eau
2 = Refroidisseur d’eau
3 = Groupe de traitement d’air
4 = Centrale de régulation
5 = Soupape de pression différentielle
6 = Poutres froides
Figure 31. Compensation de l’air primaire par rapport à la
température de l’air extérieur.
Une autre possibilité est d’utiliser un capteur qui mesure l’humidité relative de l’air extrait, voir figure 32. La vanne du
groupe shunt ??? je ne comprends pas est commandé de ma-
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RC
GX GT
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Figure 32. Réglage de la prévention de la condensation via
une vanne de bipasse.
1 = Évaporateur/condenseur
2 = Pompe de circulation
3 = Vanne de bipasse
4 = Conduit d’air extrait
5 = Poutre froide
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Planification de la prévention de la condensation, Cas 1
Nous proposons ici une configuration de canalisations avec les
vannes de commande et d’équilibrage associées pour avoir
une adéquation entre la déshumidification de l’air primaire
produite par condensation par le traitement d’air et la température du fluide caloporteur vers le plafond froid afin de ne
pas générer de condensation sur les plafonds froids.
pour la vanne RV est réglé à la valeur calculée. La figure 34
fait ressortir les débits et les températures résultantes.
Le système a été dimensionné pour les conditions DUT =
+25°C et R = 50 %, ce qui équivaut à un point de rosée de
+14°C. Un régime d’eau de 13/17°C est choisi pour l’alimentation des plafonds froids, voir figure 33.
Pour la centrale de traitement d’air, la batterie est dimensionnée pour un régime d’eau de 8/13°C. Ces températures offrent de bonnes conditions, même en refroidissement urbain.
On suppose ici une installation de 1000 m2, avec un débit
d’air primaire de 1,5 l/s m2.
En refroidissement urbain, on souhaite une température de
retour si possible supérieure à +16°C, condition que remplissent les installations de climatisation par poutre froide. Il est
alors important de maintenir également la température de retour depuis le caisson de traitement d’air, de manière à ce
qu’elle ne fasse pas chuter la température de retour vers
l’échangeur de chaleur du refroidissement urbain.
Comme il ressort du diagramme de Mollier pour les données
choisies ci-dessus, on obtient une différence d’enthalpie Δi de
16 kJ/kg.
PTL = qTL • ρW • Δi [kW]
PTL = 1,5 • 1,2 • 16 = 28,8 kW
PTL = puissance nécessaire pour refroidir l’air primaire,
avec déshumiditication par condensation
ρTL = la densité de l’air primaire, en kg/m3
qTL = le débit d’air primaire, en m3/s
Figure 33. Prévention de la condensation, cas de configuration 1. Changement d’état de l’air primaire.
Ce qui précède donne un débit nécessaire de fluide caloporteur qw pour
ΔtW = 5 K (8 °C à +13 °C) et PTL = 28,8 kW
qw = PTL / ΔtW • cp = 1,72 l/s
1000m2 x 1,5 l/s m2 = 1,5 m3/s
1,72 l/s, 13,0 ˚C
1,72 l/s, 8,0 ˚C
qw = 28,8 / 5 • 4,187 = 1,72 l/s
ρw = densité de l’eau, en kg/m3
cp = chaleur spécifique de l’eau, en i kJ/kg °C
4,187 = ρW • cp / 1000
De la même manière, on obtient, pour la partie plafond froid
1000 m2 • 40 W/m2 = 40 kW en puissance de refroidissement
requise.
qwk = 40 / 4 • 4,187 = 1,19 l/s.
Essayer avec le débit de passage 0,09 l/s jusqu’à la vanne à
trois voies SV1, en passant le refroidisseur d’air. À l’aide des
différents débits et leurs températures, on calcule ensuite les
températures de mélange dans les différentes partie de la canalisation. Des températures de mélange ainsi calculées, il ressort qu’ils s’accordent bien dans les cas dimensionnés. Les
vannes d’équilibrage doivent être mesurées orifice de la vanne
de commande complètement ouvert lorsque le débit établi
0,09 l/s, 8,0 ˚C
RV
RV
SV
1,82 l/s, 12,75 ˚C
2,38 l/s, 13,0 ˚C
RV
SV
1,82 l/s, 8,0 ˚C
0,09 l/s, 17,0 ˚C
2,38 l/s, 17,0 ˚C
1,82 l/s, 17,0 ˚C
1000m2 x 40 W/s m2 = 40 kW
Figure 34. Prévention de la condensation, cas de configuration 1. Principe de fonctionnement du système avec débits et
températures.
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Températures
Les températures ci-dessous sont données à titre de recommandation.
Des écarts sont évidemment possibles.
Températures recommandées
Température d’arrivée, froid : >13°C (voir chapitre Prévention de la condensation)
Élévation de
température, froid :
2-4
Température d’arrivée,
fonctionnement en
mode froid :
voir figure 31.
Réglage dans la pièce
Régulation de la température ambiante
Le réglage de la température dans le local, se fait normalement dans la pièce même, au moyen d’un boîtier de commande muni d’un bouton rotatif. Le boîtier commande la vanne
de refroidissement et, le cas échant, celle de chauffage, de
manière séquentielle, de façon à ce que la pièce ne soit pas
chauffée et refroidie en même temps si le bâtiment est neuf.
Dans les bâtiments anciens qui sont moins bien isolés, il n’est
pas dit que le refroidissement et le chauffage se
passent séquentiellement. Dans ce cas, il est recommandé de
vérifier la température opérative. Il peut s’avérer qu’il y a un
besoin de chauffage en façade, en même temps qu’un besoin
de refroidissement dans les zones internes.
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